濰柴發動機培訓資料及常見故障解答
濰柴動力藍擎歐三發動機
藍擎——濰柴動力高科技動力品牌，世界尖端動力技術的代表，清潔環保動力理念的代表。
藍擎國III發動機是濰柴動力與奧地利AVL公司、并與國際零部件供應商全球協同開發，充分融合當今世界內燃機前沿科技，傾力打造的旗艦產品，是國內最成熟最可靠國III發動機并已達到國IV、國V排放法規的要求。
藍擎國III
N系列動力將發動機額定轉速降至1900轉/分，實現重大技術突破，在經濟性、動力性、可靠性、舒適性等方面達到國際領先水平。藍擎國III N系列發動機現有WP10N、WP12N等產品，功率覆蓋240-480馬力。
WP10 N系列發動機，功率240-336ps，額定轉速1900轉
藍擎國III
WP10 N系（1900轉）是濰柴動力在WD615發動機的基礎上，采用BOSCH電控高壓共軌系統開發的國III產品，外形結構和連接尺寸與WD615國II系列發動機基本相同，有良好的繼承性。
具有可靠性更高、扭矩儲備更大等優點。
維修成本低，大部分零部件與國II柴油機通用
WP12 N系列發動機，功率270-480ps，額定轉速1900轉
WP12 N 系列發動機是濰柴動力歐洲研發中心聯合AVL、BOSCH公司，與世界優秀零部件供應商全球協同開發，充分融合當今世界內燃機前沿科技，傾力打造的全新產品。
滿足國III、國IV、國V排放法規的大排量車用柴油機。
藍擎國III WP12 N系列發動機經過了8萬多小時的臺架試驗、80輛整車道路試驗，長達3年累計500萬公里路面試驗，全面通過高原、高溫、寒區等極限測試；發動機技術先進，性能優異，可靠性高。
藍擎國III N系（1900轉）發動機的四大突破：
經濟性突破
濰柴動力藍擎國III N 系發動機
（1）轉速降低到1900轉——低油耗區域面積擴大；
（2）1900轉動力總成匹配——傳動效率更高，使發動機工作在更省油的區域
（3）個性化的市場、個性化的產品——使整車油耗進一步降低。
以上三個因素是藍擎國III N 系發動機整車油耗比國II 階段更低。
動力性突破
可靠性突破
發動機轉速從傳統2200r/min降至1900r/min，降低了活塞運行的線速度、曲軸連桿系、齒輪系和皮帶系的運動速度，發動機可靠性提高，大修其突破120萬公里。
法蘭高壓油泵連接結構，提高產品可靠性
舒適性突破
噪音低，振動小，換檔少，WEVB排氣門制動系統的應用
濰柴動力
發動機零部件識別標識圖冊
一：WD615部分軸瓦類標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
軸瓦表面的圖標 |
|
山東濰柴進出口有限公司 |
3001 |
|
|
煙臺開發區大豐軸瓦有限公司 |
1516 |
|
|
大豐工業（煙臺）有限公司 |
1556 |
新商標 |
|
廣州市安達汽車零件有限公司 |
2263 |
廠家代碼 |
|
杭州錢王機械配件有限公司 |
1737 |
|
舊商標
標識位置：
軸瓦鋼背面靠近瓦口處、襯套非承載區
部分圖例：
大豐工業（煙臺）有限公司產連桿襯套
|
廣州市安達汽車零件有限公司產主軸瓦 煙臺開發區大豐軸瓦有限公司產主軸瓦
二：WD615部分機油泵標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
山東高密潤達機油泵有限公司 |
1428 |
廠家代碼 |
|
湖南機油泵股份有限公司 |
2702 |
廠家代碼 |
|
湖南江濱富華機油泵有限責任公司 |
6444 |
廠家代碼 |
標識位置：部分圖例:
|
|
|
|
|
SHAPE \* MERGEFORMAT 
三:WD615部分起動機標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
廣東井得電機有限公司 |
1651 |
濰柴專用銘牌 |
|
上海法雷奧汽車電器系統有限公司 |
2286 |
濰柴專用銘牌 |
|
博世汽車部件（長沙）有限公司 |
3012 |
濰柴專用銘牌 |
|
山東濰柴進出口有限公司 |
3001 |
部分圖例:
SHAPE \* MERGEFORMAT 
四:WD615部分空壓機標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
亞新科美聯（廊坊）制動系統有限公司 |
1630 |
濰柴專用銘牌 |
|
奉化市天風汽車空壓機有限公司 |
1668 |
濰柴專用銘牌 |
標識位置：
SHAPE \* MERGEFORMAT 
 |
五:WD615部分螺栓類標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
淄博強大集團有限公司 |
2703 |
(1)BS+性能級別 (2)BS (3)B |
|
浙江一標緊固件有限公司 |
1606 |
六角螺栓頭部,標記按性能等級分“RY”“8.8”, 空心螺栓六角頂面,標記“RY”. 螺母類標識螺母端面,標記按性能等級分“RY”“8” |
|
山東高強緊固件有限公司 |
1422 |
螺栓類標識六角頭頭部 Z 螺柱類標識 端面 Z |
|
濰坊濰州動配有限公司 |
2110 |
六角頭部,標記按性能等級分D G 8.8 |
標識位置、部分圖例:
六:WD615氣缸套標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
石家莊金剛內燃機零部件集團有限公司 |
2259 |
|
|
揚州五亭橋缸套有限公司 |
1657 |
廠家代碼 |
|
河南中軸德匯汽車部件股份有限公司 |
1598 |
|
|
|
|
|
|
七：WD615部分增壓器標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
壽光市康躍增壓器有限公司 |
1458 |
|
|
山東九鼎汽車零部件貿易有限公司（湖南天雁） |
2156 |
|
|
霍尼韋爾汽車零部件服務（上海）有限公司 |
1695 |
|
|
大同北方天力增壓技術有限公司 |
1785 |
|
|
無錫康明斯渦輪增壓技術有限公司 |
3018 |
HOLSET |
|
濰坊富源增壓器有限公司 |
1457 |
|
|
山東濰柴進出口有限公司 |
3001 |
|
標識位置、部分圖例:
|
|
|
|
八：WD615部分發電機標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
北京佩特來電器有限公司 |
2698 |
濰柴專用銘牌 |
|
湖州德宏汽車電器系統有限公司 |
2638 |
濰柴專用銘牌 |
|
博世汽車部件（長沙）有限公司 |
3012 |
濰柴專用銘牌 |
|
廣東強華汽車無刷發電機有限公司 |
1766 |
濰柴專用銘牌 |
標識位置、部分圖例:
|
|
九：WD615部分水泵標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
河南省西峽汽車水泵股份有限公司 |
1634 |
濰柴專用銘牌 |
|
濰坊濰柴零部件機械有限公司 |
2510 |
濰柴專用銘牌 |
|
榮成市壯發水泵有限公司 |
1590 |
濰柴專用銘牌 |
|
福州永興制泵有限公司 |
6521 |
濰柴專用銘牌 |
標識位置、部分圖例:
|
|
|
|
|
十：WD615部分橡膠件標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
海鹽振達汽配制造廠 |
1677 |
廠家代碼 |
|
道森橡塑制品（上海）有限公司 |
3033 |
廠家代碼 |
|
無錫市貝爾特膠帶有限公司 |
2189 |
廠家代碼 |
|
貴州大眾橡膠有限公司 |
1776 |
廠家代碼 |
|
萊蕪永馳橡塑有限責任公司 |
2695 |
廠家代碼 |
標識位置、部分圖例:
|
|
|
| ||||||||
| ||||||||||
十一：WD615部分油封標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
青島開世密封工業有限公司 |
1579 |
|
|
青島海力威密封有限公司 |
2018 |
H L W或H |
|
上海日亮氟塑密封件有限公司 |
6441 |
|
|
山東濰柴進出口有限公司 |
3001 |
|
|
進口（瑞士） |
3020 |
|
|
青島凱通密封件有限公司 |
1595 |
|
|
 | |||
 | |||
十二：WD615部分氣門推桿、傳動軸標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
山東高強緊固件有限公司 |
1422 |
Z |
|
浙江宇太汽車零部件制造有限公司 |
1751 |
|
|
玉環縣坎門特種交通機械廠 |
1696 |
T |
|
濰坊濰柴零部件機械有限公司 |
2510 |
標識位置、部分圖例:
|
|
|
|
|
|
|
|
WD615空壓機傳動軸
十三：WD615部分節溫器標識
|
供應商 |
廠家代碼 |
標識 |
|
東風富士湯姆森調溫器有限公司 |
1680 |
廠家代碼 |
|
曲阜天博汽車零部件制造有限公司 |
1577 |
標識位置、部分圖例:
SHAPE \* MERGEFORMAT 
濰柴、重汽發動機功率對照表
濰柴歐Ⅱ發動機功率對照
WD615普通型：
WD615·61機（260馬力） WD615·71機（260馬力）
WD615·67機（280馬力） WD615·77機（280馬力）
WD615·68機（310馬力） WD615·78機（310馬力）
WD615歐Ⅱ型：
WD615·30機（300馬力） WD615·31機（310馬力）
WD615·34機（340馬力） WD615·38機（380馬力）
WD615·44機（320馬力） WD615·46機（360馬力）
WD615·50機（280馬力） WD615·58機（240馬力）
WD615·56機（262馬力) WD615·61A機(260馬力)
WD615·64A機(240馬力) WD615·67A機（280馬力）
WD615·68A機（310馬力）
WD618系列：
WD618·36 機（360馬力） WD618·39機（390馬力）
WD618·42機（420馬力） WD618·44機（440馬力）
TBD226B系列（道依茨）：
TBD226B-311（95馬力）
TBD226B-411（150馬力）
TBD226B-411A（163馬力）
TBD226B-411C（180馬力）
TBD226B-611A（180馬力）
BD226B-611B（210馬力）
TBD226B-611（230馬力）
BD226B-611C（240馬力）
濰柴歐Ⅲ發動機功率對照
WP4系列：
WP4·150（150馬力）
WP4·165（163馬力）
WP4·180（180馬力）
WP6系列：
WP6·180（180馬力）
WP6·210（210馬力）
WP6·240（240馬力）
WD12系列：
WD12(336馬力)
WD12（375馬力）
WD12（390馬力）
WD12 (420馬力)
WP10系列：
WP10·240N（240馬力）
WP10·240（240馬力）
WP10·270N（270馬力）
WP10·270（270馬力）
WP10·300N（300馬力）
WP10·290（290馬力）
WP10·336N（336馬力）
WP10·336（336馬力）
WP10·375（375馬力）
WP12系列：
WP12·270N（270馬力）
WP12·270（270馬力）
WP12·300N（300馬力）
WP12·290（290馬力）
WP12·336N（336馬力）
WP12·330（330馬力）
WP12·375N（375馬力）
WP12·375（375馬力）
WP12·400N（400馬力）
WP12·400（400馬力）
WP12·430N（430馬力）
WP12·440（440馬力）
WP12·460N（460馬力）
WP12·480（480馬力）
1.N系列功率240-460馬力。額定轉速1900轉，
2.其他糸列功率270-480馬力，額定轉速2100轉，。
重汽歐Ⅱ發動機功率對照
歐Ⅱ窄體發動機
WD615·62機（266馬力）
WD615·87機（290馬力）
WD615·69機（336馬力）
WD615·47機（371馬力）
歐Ⅱ寬體發動機
WD615·62機（266馬力）
WD615·87機（290馬力）
WD615·69機（336馬力）
WD615·47機（371馬力）
WD618歐Ⅱ發動機
WD618·82機（420馬力）
重汽歐Ⅲ發動機功率對照
一、08款國Ш發動機
1、08款WD615共軌國Ш發動機
|
型 號 |
功 率 |
額定轉速 |
氣門數 |
增壓器位置 |
|
KW（PS） |
ypm |
單缸只 | ||
|
WD615.327/92 |
196(266) |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.329/93 |
213(290) |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.334/95 |
247(336) |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.338/96 |
267(375) |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.340/99 |
302(410) |
2200 |
4 |
后置 |
2、08款WD615EGR國Ш發動機
|
型 號 |
功 率 |
額定轉速 |
氣門數 |
增壓器位置 |
|
KW（PS） |
ypm |
單缸只 | ||
|
WD615.92E |
196（266） |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.93E |
213（290） |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.95E |
247(336) |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.96E |
276（375） |
2200 |
4 |
后置 |
|
WD615.99E |
302（410） |
2200 |
4 |
后置 |
二、09款國Ш發動機
1、09款WD615共軌國Ш發動機
|
型 號 |
功 率 |
額定轉速 |
氣門數 |
增壓器位置 |
|
KW（PS） |
ypm |
單缸只 | ||
|
WD615-92C |
198（270） |
1900 |
2 |
后置 |
|
WD615-93C |
213（290） |
1900 |
2 |
后置 |
|
WD615-95C |
249（340） |
1900 |
2 |
后置 |
|
WD615-96C |
279（380） |
2000 |
4 |
后置 |
2、09款Ｄ10共軌國Ш發動機
|
型 號 |
功 率 |
額定轉速 |
氣門數 |
增壓器位置 |
|
KW（PS） |
ypm |
單缸只 | ||
|
D10. 27－31 |
198（270） |
1900 |
2 |
中置 |
|
D10. 29－31 |
213（290） |
1900 |
2 |
中置 |
|
D10. 34－31 |
249（340） |
1900 |
2 |
中置 |
|
D10. 38－30 |
279（380） |
2000 |
4 |
中置 |
3、09款Ｄ12共軌國Ш發動機
|
型 號 |
功 率 |
額定轉速 |
氣門數 |
增壓器位置 |
|
KW（PS） |
ypm |
單缸只 | ||
|
Ｄ12.34-30 |
249（340） |
2000 |
4 |
中置 |
|
Ｄ12.38-30 |
279（380） |
2000 |
4 |
中置 |
|
Ｄ12.42-30 |
309（420） |
2000 |
4 |
中置 |
|
Ｄ12.46-30 |
339（460） |
2000 |
4 |
中置 |
一、09款國Ш發動機
（1）、09款WD615共軌國Ш缸體編號：AZ1096010190（適用270、290、340馬力）
AZ1099010077（適用380馬力）
（2）、09款Ｄ10共軌國Ш缸體編號： AZ1096010020（適用270、290、340馬力）
AZ1099010081（適用380馬力）
（3）、09款Ｄ12共軌國Ш缸體編號： AZ1246010049（340、380、420、460馬力）
注;該發動機正時齒輪后置
二、08款國Ш發動機
（1）、08款共軌國Ш缸體編號：
a、汽缸體R61540010017（266、290、336、375、410馬力）
（2）、08款EGR國Ш發動機的配置
a、汽缸體總成61557010027A改進前。21只副栓、頂板厚度21mm
適用266、290、336、375、410馬力
配R61540040003的汽缸蓋（四氣門、7只副栓）
配R61540010009的正時齒輪室（配單缸空壓機）
配VG1540040015的汽缸墊（配7只副栓）
b、汽缸體總成61557010027改進前。7只副栓、頂板厚度21mm
適用266、290、336、375、410馬力
配R61540040003的汽缸蓋（四氣門、7只副栓）
配61557010008的正時齒輪室（配雙缸空壓機）
配VG1540040015的汽缸墊（配7只副栓）
C、汽缸體總成AZ1096010023改進后。21只副栓、頂板厚度25mm
適用266、290、336、375、410馬力
配AZ1099040003的汽缸蓋（四氣門、21只副栓）
配61557010008的正時齒輪室（配雙缸空壓機）
配VG1540040015A的汽缸墊（配21只副栓）
二氣門裝EVB和不裝EVB明細對比
|
不裝EVB專用配件 |
裝EVB專用配件 | |||||
|
序號 |
編 號 |
名 稱 |
數量 |
編 號 |
名 稱 |
數量 |
|
1 |
VG1096050010 |
氣門搖臂座 |
6 |
VG1500050122A |
氣門搖臂座 |
6 |
|
2 |
VG14050049 |
排氣門搖臂 |
VG1500050040 |
排氣門搖臂組件 |
6 | |
|
3 |
VG1500050041 |
排氣門搖臂總成 |
6 | |||
|
4 |
VG1500050044 |
排氣門搖臂活塞 |
6 | |||
|
5 |
VG1500050026 |
搖臂活塞彈簧 |
6 | |||
|
6 |
VG1500050036 |
球閥彈簧 |
6 | |||
|
7 |
190016220001 |
滾針2×20 G2 GB/T309 |
6 | |||
|
8 |
190016210015 |
鋼球5G20 GB/T308 |
6 | |||
四氣門裝EVB和不裝EVB明細對比
|
不裝EVB專用配件 |
裝EVB專用配件 | |||||
|
序號 |
編 號 |
名 稱 |
數量 |
編 號 |
名 稱 |
數量 |
|
1 |
AZ1099040002 |
氣缸蓋總成 |
AZ1099040002A |
氣缸蓋總成 |
1 | |
|
2 |
AZ1099040003 |
氣缸蓋 |
AZ1099040003A |
氣缸蓋 |
||
|
VG1099040049 |
搖臂罩上罩 |
VG1099040019 |
搖臂罩上罩 |
|||
|
VG1099040053 |
搖臂罩下罩總成 |
VG1099049020 |
搖臂罩下罩總成 |
|||
|
VG1099040050 |
搖臂罩下罩 |
VG1099049021 |
搖臂罩下罩 |
|||
|
VG1099040051 |
搖臂罩下罩墊片 |
VG1099040022 |
搖臂罩下罩墊片 |
|||
|
VG1099040052 |
搖臂罩上罩密封圈 |
VG1099040018 |
搖臂罩上罩密封圈 |
|||
|
VG1099090033 |
線束支架 |
VG1099090030 |
線束支架 |
|||
|
VG1540090025A |
噴油器線束 |
VG1099090004 |
噴油器線束 |
|||
|
VG1540050010D |
氣門搖臂座 |
VG1099050005 |
氣門搖臂座 |
|||
|
VG1540050033 |
排氣門搖臂總成 |
VG1099050006 |
排氣門搖臂總成 |
|||
|
VG14050010 |
氣門間隙調整螺釘 |
VG1246050011 |
氣門間隙調整螺釘 |
|||
|
VG1540059028 |
排氣門橋 |
VG1099050011 |
排氣門橋 |
|||
|
VG1099050007B |
EVB調節螺栓固定支架 |
|||||
|
VG1246050055 |
EVB調節螺栓 |
|||||
發動機常見問題解答
1、拉缸的原因及排除
斯太爾WD615系列發動機采用干式氣缸套。2mm厚的薄壁氣缸套可以輕易地從缸孔中取出或者放入。活塞為鋁鑄件，頂部有偏置的“ω”形燒燃室及避閥坑，第一道環槽鑲有隔熱圈，活塞銷孔向曲軸旋轉的方向偏1mm，頂岸有18道細槽，以防咬傷。裙部涂覆2～3微米厚的石墨層，以改善磨合。由于該機活塞頂部有“ω”型燃燒室，不但要承受機械負荷，而且受熱面積大，熱負荷高，故采用了冷卻活塞的機油噴射冷卻裝置。
由機油泵泵出的機油流經機身上的油道進入機油濾清器，經過過濾后的機油進入機油冷卻器，它位于機身水腔內，機油被機油冷卻器冷卻后進入主油道，潤滑凸輪軸、曲軸之后，進入副油道，通過噴嘴冷卻活塞頂部及氣缸套，潤滑連桿小頭。
該結構先進、合理、緊湊，但有些單位在使用中發生了拉缸的故障。所謂拉缸是指在氣缸套的內壁上沿活塞移動方向出現深淺不同的溝紋，影響氣缸的密封。引起拉缸故障的原因是：
①走合期使用不好；
②活塞和氣缸的配合間隙過小；
③活塞環開口間隙過小；
④在低溫情況下起動車輛后猛轟油門提溫；
⑤工作過程出現過熱現象；
⑥“三濾”沒有很好的工作；
⑦冷卻活塞的噴嘴故障，活塞冷卻不夠，膨脹而拉傷氣缸套；
⑧長時間怠速運轉而將氣缸壁上機油沖走；
⑨噴油嘴長期霧化不良，大量的柴油細霧珠稀釋了氣缸壁上的機油油膜而拉缸。
⑩冷卻液嚴重不足，水溫過高。
拉缸可以分為早期、中期、晚期三個階段。早期拉缸發動機響聲不大。氣缸被拉傷以后機油竄入燃燒室，積炭增多，可燃氣體漏入曲軸箱沖淡機油，在加大油門或斷續地加速時，從加機油口能聽出曲軸箱發出一種“嘣、嘣”的響聲，此口向聲是氣缸壓縮爆發時，氣體下漏曲軸箱產生的，有時從機油口處竄出油煙，即竄氣，這就是早期拉缸。
漏氣聲嚴重時，和敲缸的響聲相似，打開加機油口蓋，有大量的氣體冒出，排氣管排出黑煙，當用斷油檢查法檢查時，敲缸聲減弱，這就是中期拉缸。中期拉缸如果是多缸拉缸，用斷油法檢查，斷油后聲音減弱，但不消失。
晚期拉缸可以明顯地聽到敲缸聲和竄氣聲，發動機動力減小，加大油門響聲加重，聲音雜亂，發動機發抖。如果采用斷油法檢查，發動機可能出現突然熄火。嚴重的晚期拉缸能使活塞在氣缸內卡住或者打壞活塞，甚至可能使活塞連桿破碎、斷裂而打壞氣缸體。
發動機出現拉缸故障，應抽出活塞進行檢修，并分析拉缸產生的原因。如果是早期拉缸，抽出活塞后清洗活塞、活塞環、氣缸套，重新組裝并更換機油，清洗油底、集濾器，換機油濾芯，即可以發動試車，走合一段、使用一段后，氣缸密封恢復，但功率不比拉缸前。
中期拉缸出現粘附現象時，如果氣缸套表面拉痕不深，可用油石磨光，換上同型號的活塞和活塞壞，即可使用。裝車后基本上聽不到敲缸聲，可以繼續使用；晚期拉缸，活塞燒蝕嚴重，應拆下發動機進行檢修，氣缸套、活塞、活塞環必須全部換新。
為避免發動機出現拉缸故障，應注意以下幾點：
①嚴格控制氣缸套和活塞的裝配間隙及活塞環的開口間隙，使之在標準范圍內；
②對新購進的活塞要檢查圓柱度，使圓柱度控制在0.18-0.28mm之間；
③保持安裝用維修件的清潔，以免雜質進入而拉缸；
④走合期內，嚴格執行走合期制度，減載減速；走合期后全面檢查、保養；
⑤使用符合規定的機油，并定期更換；
⑥經常清掃更換空氣濾清器濾芯、機油濾清器，檢查發動機進氣道，防止破裂。
⑦在運用中，密切注意發動機水溫，防止溫度過高而出現拉缸。
2、連桿瓦異響的原因判斷及排除
WD615系列柴油機主軸瓦和連桿瓦在使用中只要注意機油的牌號，定期保養，正確操作，是不會出現問題的。但由于使用、保養不當，也會造成連桿軸瓦異響的現象。
連桿軸瓦異響的表現是：
①發動機突然加速時，有連續明顯的敲擊聲，響聲較清脆、短促、堅實，響聲隨發動機的轉速升高而增大，隨負荷的增加而增加；
②這種響聲在發動機溫度變化時變化不大；
③在怠速和中速運轉時，可以聽到“格楞”的聲音；
④斷油試驗，響聲明顯減弱。
故障的原因有以下幾點：
①潤滑不良。軸頸和軸瓦的配合間隙不符合標準。機油牌號不對，加入普通的柴油機機油造成潤滑不良，造成軸瓦的磨損加快，以致燒瓦。再就是機油管路問題，出現了大量的泄漏，造成發動機燒瓦。
②連桿大頭內孔磨損，軸瓦走外圓，堵塞油眼，軸頸橢圓，軸瓦和軸頸接觸不良。
③軸瓦的質量或安裝問題，使軸瓦變形，導致合金脫落而燒瓦。
連桿軸瓦異響的判斷如下：
①逐缸斷油試驗。從怠速到中速，抖動油門，響聲隨發動機的轉速升高而增大。輕輕地抖動油門，可以聽到“格楞”的響聲，而且響聲在加油的瞬間突出，斷油響聲減小，恢復供油的瞬間響聲變大。聽到這種聲音，即可判斷為連桿軸瓦響；
②拿掉機油加油口蓋，能聽到較強的“口當 口當”敲擊聲；
③車輛在運行中，加大油門或由低速檔換高速檔猛加油時，聽到發動機有“口當口當”的敲擊聲。
上述三種情況是燒瓦故障發生、但曲軸還沒有抱死、還能繼續轉動的聲音。如果在車輛運行中突然聽到“唧，唧”的響聲，則是由于軸瓦缺乏潤滑而燒熔的聲音，應立即停車處理，不然曲軸抱死，修理難度增大，費用將增加。
3、柴油機主軸瓦有異響的原因判斷及排除
WD615柴油機偶爾出現的發動機異響，主要靠聽聲音來判斷。現將對發動機主軸瓦響的原因判斷整理出來，供廣大用戶參考。
主軸瓦異響的現象是：
①發動機突然加速時，有明顯沉重的連續響聲，發動機機體產生振抖；
②響聲隨發動機的轉速升高、負荷的增大而增強，與發動機的溫度變化無關；
③斷油試驗，單缸斷油無什么變化，相鄰兩缸同時斷油，響聲明顯減弱；
④發動機機油壓力下降明顯。
發動機出現主軸瓦異響主要有以下幾方面原因：
①主軸瓦和主軸頸的配合間隙由于軸瓦磨損過大而松曠；
②潤滑不良；
③曲軸軸向間隙大、曲軸變形等。
從多例發動機軸瓦損壞的情況看，發動機燒瓦故障是純粹誤操作原因引起的。主要是：①機油的牌號不符或機油濾清器破裂造成機油大量的流失；②長期超負荷運行時發動機超高溫，因油溫高機油粘度降低而燒瓦。總之，只要正確的使用、操作及保養，發動機燒瓦故障十分少見。
如果出現了主軸瓦異響的現象，可以采用下列辦法來判斷：
①發動機以中速運行，用手抖動油門，反復加大油門試驗，響聲沉重、發悶，并隨發動機轉速升高而增大；在抖動油門加油時，響聲明顯，發動機有振動現象，這是曲軸主軸瓦響。
②發動機在中速或怠速時響聲較明顯，高速時機體有較大的振動，機油壓力顯著下降，這是主軸瓦松曠、合金脫落、燒熔的緣故。
③打開加機油口蓋，聽到明顯的響聲，單缸斷油無變化，但相鄰的兩個缸斷油，響聲減小或消失。
④用聽針聽，在氣缸體兩側響聲較明顯。
⑤踩下離合器踏板，響聲減弱或消失，這是由于曲軸軸向間隙過大而發響。曲輔主軸瓦出現異響，一定要及時地檢修，不能繼續運行，否則將出現更大的故障，造成更大的損失。
4、活塞碰氣缸蓋的原因分析
活塞頂與缸蓋底平面只有1mm的壓縮余隙。發生活塞頂碰氣缸蓋的原因有：
(1)在維修或裝配時，不小心將小螺絲、螺帽或螺釘掉入進氣管或活塞上(如拆裝噴油器時，從孔中掉入)，或吸氣時吸入氣缸，或小墊片粘在缸蓋下面，安裝缸蓋時沒注意留在山燃燒室內，發動車后出現異響，使活塞頂與氣缸蓋碰撞。
(2)連桿瓦損壞也會造成活塞碰氣缸蓋。這種碰撞是慣性碰撞，并不是連桿或活塞過長而引起的，因此在盤動飛輪時，發現不了活塞碰氣缸蓋，只有在發動機運轉時才能聽出(隨轉速增高而響聲增大，低速時響聲輕)。但這時往往連桿瓦化瓦嚴重，這種慣性碰撞聲已被化瓦響聲所遮蓋。
(3)在裝連桿瓦蓋時，將瓦蓋裝反或錯裝其它連桿蓋。螺絲雖然上緊，但瓦還是橢圓形(連桿體與蓋成對加工，不得換裝)，轉動慣性導致活塞撞擊缸蓋，出現輕脆、堅實的“嗒嗒”聲，斷油后還響，并不減弱，缸蓋振動大。因此，在維修時，應特別注意這一點。
(4)連桿螺栓松脫后，亦造成活塞慣性頂碰氣缸蓋，應選用合格螺栓，按要求上緊，禁止使用舊螺栓。
5、活塞敲缸異響的判斷和處理
WD615系列發動機在車輛運行中，部分出現活塞敲缸異響。活塞敲缸異響發生的位置在氣缸的上部，是一種類似用小錘敲擊水泥地面的有節奏的“嗒 嗒”聲。發動機在怠速運轉時，聲音明顯且清晰。特別當發動機在低溫運轉時，聲音明顯，溫度 升高以后，響聲減少以至消失。
活塞敲缸的判斷方法：
(1)逐缸斷油。采取逐缸斷油的方法來確定敲缸的位置，如果斷油至某缸時，聲音明顯的減小或者消失，而當恢復供油時能聽到明顯的“嗒嗒”聲，說明該缸活塞敲缸。
(2)為了進一步證實該缸活塞敲缸，可以將該缸的噴油器卸下來，向氣缸內加入少量的CD級中增壓機油(起密封作用)，再裝好噴油器，發動發動機，敲擊聲消失或者減弱，運行一會敲擊聲再度出現，則是該缸活塞敲缸無疑。
產生活塞敲缸的主要原因有以下幾個方面：
(1)活塞同氣缸壁的間隙太大。WD615系列發動機活塞裙部和氣缸的標準間隙為0．143-0．182，最大磨損極限為0．35—0．40。
(2)發動機運行一段時間后，氣缸活塞產生磨損，加之潤滑不好，活塞和氣缸的配合間隙由于磨損而增大，并在第一道氣環略下處出現較嚴重的臺階，使活塞敲擊氣缸發出異響。
(3)活塞裙部和氣缸在運行一段時間以后，磨損嚴重，造成嚴重失圓而敲缸。
(4)個別連桿由于種種原因產生變形，造成活塞偏磨，間隙變大而敲缸。活塞敲缸會導致發動機燃油消耗過高、發動機竄機油、機油耗量多、經濟性差。當活塞敲缸嚴重時，還會拉碎活塞，打壞氣缸，以致于連桿斷裂，打壞氣缸體。
遇到活塞敲缸可以采用以下方法處理：
(1)發動機起動后，低溫運行時有敲擊聲，溫度正常后，聲音消失，可以暫不處理，繼續運行。
(2)發動機溫度正常時，有明顯的敲擊聲，應盡量避免高速運行，盡快拆卸維修。
(3)拆下氣缸蓋，抽出活塞以后，發現氣缸嚴重失圓、拉傷，或者活塞和氣缸的間隙太大，應進行更換，更換氣缸套、活塞及活塞環。
(4)如果發現連桿變形，應盡量更換。
6、活塞銷發出異響的判斷和處理
WD615系列發動機在使用中有的會出現活塞銷異響的故障。如果活塞銷異響嚴重會損壞活塞銷襯套，加大連桿軸瓦和曲軸連桿軸頸的磨損，磨損到最嚴重時，會拉斷活塞銷或連桿頂部，打壞氣缸體，千萬不能等閑視之。
活塞銷異響故障的現象是：
(1)異響的部位在氣缸的上部，聲音就象兩個鋼球相撞而發出的“特特”聲。
(2)發動機溫度升高以后，響聲一般沒有太大的變化，個別的有時還會更明顯些，這是和活 塞敲缸異響的一個主要區別。
發生活塞銷異響以后，可以采用以下辦法來進行判斷：
(1)逐缸進行斷油試驗，斷油以后，聲音明顯的減弱或消失，恢復供油以后，會更加明顯。故障嚴重到一定程度時，會出現連續的連貫雙響，斷油以后，聲音不但不減弱或消失，而且會加劇。
(2)進行發動機抖動油門試驗。急速的抖動油門時，異響相當明顯，聲響的周期隨著發動機轉速的變化而變化。
發生活塞銷異響的主要原因有以下幾方面：
(1)活塞銷和連桿襯套磨損過甚，配合嚴重松曠。其主要原因是由于潤滑不佳而造成的。WD615系列發動機連桿上沒有油孔，活塞銷和襯套的潤滑是靠潤滑油噴嘴向上噴油通過連桿小頭的集油槽進行的，如果機油壓力太低，噴射情況不好，會造成活塞銷及連桿襯套的潤滑不良，且由于噴射不好，活塞冷卻不佳，也會加劇活塞銷及連桿襯套的磨損。如果機油變質、變稀也會造成磨損加劇。所以，一定要注意機油的質量，最好是按周期換油、更換機油濾清器，每天出車前堅持檢查油位和油的質量。
(2)連桿襯套在修理中，尺寸定位掌握不準，襯套和連桿的配合不好，也會出現活塞銷異響。在維修中一定要按標準安裝，使連桿襯套能在一定的壓力下壓入。
出現活塞銷異響以后，可以視其輕重而采取不同的處理措施：
(1)如果活塞銷異響輕微，可以繼續行駛；但如果有修理條件，最好予以更換。
(2)若活塞銷異響嚴重時(在高速、正常溫度下運轉，聲音十分明顯)，應立即修理更換。
(3)更換活塞銷和連桿襯套要嚴格按標準進行，間隙配合要正確。
7、連桿螺栓斷裂的原因
WD615系列柴油機的連桿螺栓是一次性使用的，不允許重復使用。如果重復使用連桿螺栓，由于受力較大，螺栓拉長，極易造成軸瓦由于螺栓緊固力量不足而發生滾瓦燒瓦事故；同時由于緊固力量不足，軸瓦和曲軸軸頸的配合間隙增大，導致機油壓力低，造成軸瓦的過度磨損而出現燒瓦事故。WD615系列柴油機系高強化柴油機，連桿受沖擊負荷較大，較普通的柴油機大許多，連桿螺栓重復使用極易導致斷裂，打壞發動機氣缸體，導致發動機報廢。有的單位雖然更換了連桿螺栓，也出現了斷裂故障，有個別的發動機在運行中連桿螺栓突然斷裂。
故障的原因：
①裝配時扭緊力矩過大，用力不均勻。由于裝配中沒有嚴格的配用扭力扳手，具體扭緊力矩又不太了解，認為越緊越好；緊固連桿螺栓用較長的加力桿，扭緊力矩過大，超過了螺栓材料的屈服極限，使連桿螺栓出現屈服變形，使之在沖擊載荷的作用下因過度的伸長而斷裂。應強調的是，廣定要按標準扭緊連桿螺栓，千萬不能認為越緊、力量越大越好。
②WD615系列柴油機的連桿分多種級別，在檢修中應注意不能換用不同級別的連桿。如果在檢修中由于馬虎不仔細將連桿蓋搞亂、錯裝，會造成連桿大頭結合面的配合不緊密，在發動機運行中會造成連桿蓋松動而導致連桿螺栓的斷裂。WD615系列柴油機連桿大頭為斜切口型，斜切角呈45°，連桿蓋和連桿大頭結合面采用60°鋸齒形定位結構，這種結構具有貼合緊密、定位準確、可靠、結構緊湊的特點。如果在維修中將連桿蓋搞亂、錯裝，勢必會造成結合面鋸齒定位不好，極易造成發動機在工作中連桿蓋的松動，而導致連桿螺栓的斷裂。
③柴油機在運行中出現飛車故障或活塞在氣缸內燒死的故障，將連桿螺栓拉斷。如果發動機在使用中出現過飛車的故障，應對發動機做一次全面檢查，最好更換連桿螺栓；如果在運行中個別氣缸出現過較嚴重的拉缸，在更換氣缸活塞組件時也應將連桿螺栓更換。
④材質問題、加工缺陷及熱處理工藝問題也會導致連桿螺栓在發動機運行中出現斷裂。
預防措施：
①每次運行12000km進行二級保養時，均應拆卸發動機油底殼，檢查發動機軸瓦的使用情況，如果發現個別軸瓦間隙過大，應更換，更換同時也應更換連桿螺栓。平時運行中如果發現發動機運行不平穩，有異響，也應及時停車檢查。
②每次維修中應對新更換的連桿螺栓進行檢查，應注意螺栓的頭部、導向部分、螺紋各部是否有裂紋或凹痕，螺紋的牙齒形狀、螺距是否異常，有異常情況應堅決不用。
③裝配連桿蓋時，應用扭力扳手，按規定標準扭緊，防止扭力過大、過小。
④選用配套廠生產的連桿螺栓。
8、氣缸墊損壞的原因分析
WD615系列發動機采用一缸一蓋結構，氣缸墊為一缸一只。
氣缸墊損壞主要是氣缸蓋固定螺栓扭緊力矩不均所致；當然還有氣缸蓋變形、噴油提前過早、氣缸墊質量不佳等原因。WD615系列發動機在工作中如果聽到氣缸蓋周圍有“啪啪”的排氣聲，或膨脹水箱加水孔處返水且返水情況隨發動機轉速提高而加劇，這就是氣缸墊損壞。
9、氣門出現燒蝕的原因及預防措施
氣門燒蝕主要是由于不合理的使用造成的。
發動機長時間在大負荷下工作，超過了設計極限，會引起氣門的早期磨損；同時還會引起氣門導管、氣門座的變形，破壞了氣門的密封性，影響氣門散熱，使氣門燒蝕。
另外，發動機由于在高溫下超負荷工作，容易引起潤滑油、燃油的氧化聚合和分解，在氣門頭部、桿部形成膠狀沉積物，使氣門的密封面腐蝕，并且導致氣門漏氣，而發生氣門燒蝕。
總之，氣門的燒蝕是由于不合理的使用造成的，為了防止氣門燒蝕，在使用和保養中應做到以下幾方面：
(1)合理裝載是延長發動機使用壽命的關鍵因素之一。
(2)提高修保質量，保養時，應及時的清除積炭，對密封不好的氣門要進行研磨，按規定標準調整氣門間隙。
(3)不使用不合格的燃油，按規定加入合乎規定的發動機機油。
10、氣門座的維修
(1)首先根據氣門選好鉸刀，將座上的錐面鉸出。
(2)用45°（排氣門座)和55°（進氣門座)鉸刀修正氣門口，使氣門口過渡圓滑，以減少進氣阻力。修正氣門口密封帶寬度；進氣門約為1．52mm，排氣門約為1．42mm。
(3)用試驗法檢查密封帶接觸情況與位置。用氣門試驗(在氣門錐面上涂一點紅丹油)，放在氣門座上壓緊并轉動數圈，取出后觀察，氣門閥錐面與氣門座密封帶接觸應良好，位置應在錐面下1/3處，以保證氣門頭部有足夠的剛度。氣門上的接觸面會隨使用時間增長而自動上移。
(4)檢查修配質量。對已鉸好的氣門座按技術要求用專用量具進行測量：座口錐面與導管不同心度若大于0．03-0．05mm，應重新修正，直到合乎標準，決不能圖省事。修配時一定注意。
11、增壓器主要間隙值的檢查測量
增壓器每運轉1500h或車輛每運行5萬km須檢查增壓器的間隙值,且須在下表規定的范圍內:
間隙名稱 極限間隙值
浮動軸承內外間隙值 <0．079mm
轉子的最大軸向串動量 <0．14mm
壓氣機端徑向間隙 <0．56mm(GJ80A、GJg0B) <0．46mm(GJ80C)
渦輪葉輪徑向間隙 <0．66mm
測量方法：
(1)檢查軸承徑向間隙
檢查時，將百分表表頭(特制加長桿)放入中間體的出油口中，對準并接觸轉子軸，再把表調到零，然后用兩手掐住轉子兩端(渦輪的六方頭和壓氣機的鎖緊螺母)，將軸向表頭輕輕推去，此時表所指示的數據即為軸承的徑向間隙值。如此間隙超過規定的極限間隙值，則應立即更換浮動軸承。
(2)轉子軸向串動量的檢查
轉子軸向串動量的檢查。測量時增壓器的狀態同上，將專用表座或磁力表座放在渦輪殼出口法蘭上，百分表表頭與渦輪端面接觸，再用手沿軸向推拉轉子，即測得轉子的最大軸向串動量。其值如超過表中規定極限值，應檢查止推軸承。止推端面磨損情況嚴重的應更換。
(3)壓氣機端徑向間隙的檢查
將百分表座固定好，百分表表頭垂直觸及葉輪鎖緊螺母邊緣，用手指觸壓鎖緊螺母，則百分表的數值即為測得的壓氣機端徑向間隙值。
(4)渦輪端徑向間隙的檢查
將百分表專用表座或磁力表座放在渦輪殼出口法蘭上，百分表表頭與渦輪端的六方頭接觸，再用手指按壓六方頭，所測得的就是渦輪端的徑向間隙值。
12.怎樣保養空氣濾清器
斯太爾91系列重型車的發動機采用了干式空氣濾清器。現代汽車越來越多的采用紙質空氣濾清器，紙質空氣濾清器的效率高，灰塵的透過率僅有0．1％～0．3％。使用紙質空氣濾清器能減輕氣缸和活塞的磨損，延長發動機的使用壽命。使用保養時應注意以下幾點：
(1)掌握WD615發動機紙質濾芯的特點和清潔方法
這種濾芯，外濾芯采用微孔濾紙，表面經樹脂處理。在發動機工作時，空氣透過微孔濾芯將灰塵濾去，保證清潔的空氣進入增壓器再進入氣缸。內濾芯為高級毛氈制成，是安全濾芯。在使用中，外濾芯的周圍會粘上一層塵土。清潔空氣濾清器外濾芯時，不能用水、油，應防止油水浸染濾芯；常用的方法是輕輕的拍打。具體做法是：在輪胎上輕輕地敲打，將灰塵拍打出來，再用0．4MPa以下干燥壓縮空氣吹掃。吹掃時，應從內向外吹。
(2)定期清潔和更換濾芯
在斯太爾91系列重型車使有中，應按保養規定，對空氣濾清器濾芯進行定期的清潔和更換，以免濾芯上粘附灰塵過多，造成進氣阻力增大、發動機功率降低和油耗上升。汽車每駛2000～4000km一保時對空氣濾芯(內、外)進行清潔，在12000km時更換外濾芯，內濾芯最好半年更換一次。如果濾芯損壞應及時予以更換。
(3)正確安裝
在檢查保養空氣濾芯時，濾芯上的密封墊必須安裝好。橡膠密封墊易老化變形，空氣易從密封墊縫隙流過，把灰塵帶入氣缸。如果密封墊老化，最好更換新的空氣濾芯。濾芯外的鐵網如破裂或上、下端蓋粘結處開裂都應更換。
(4)在車輛正常運行中，每天收車都應把空氣濾清器下部的閥用手捏幾次，排掉其內部積存塵土。
13、中冷器的維護方法
空一空冷卻的中冷器與水箱散熱器裝在一起，安裝在發動機前方，靠吸風風扇和汽車行駛的通面風進行冷卻，中冷器若冷卻不良將導致發動機動力不足、油耗增加，因此，應定期對中冷器進行檢查與維護，主要內容是：
(1)外部清潔(就車清洗法)
由于中冷器安裝在最前方，中冷器散熱片通道常被樹葉、油泥(轉向油罐內溢出的液壓油)等堵塞，使中冷器散熱受阻，因此應定期對該處清洗。清洗的方法是用壓力不太高的水槍以垂 直于中冷器平面的角度，自上而下或自下而上緩慢沖洗，但決不可斜沖以防損壞中冷器。
(2)內部清洗、檢查(拆檢清洗法)
中冷器內部管道常附有油泥、膠質等臟物，不僅使空氣流通道變窄，而且冷卻熱交換能力降低，為此，也必須進行維護和清洗。一般每年或發動機大修、焊修水箱的同時，應對中冷器內部進行清洗并進行檢查。
清洗方法：將含2％純堿的水溶液(溫度應在70—80℃)加入中冷器內，注滿，等待15分鐘，看中冷器有無滲漏水處。如有應對其進行拆檢，焊修(同修水箱一樣)；如沒有滲漏水，前后晃動，反復數次，將洗液倒出，再充入干凈的含2％純堿的水溶液進行沖洗，直到較為清潔為止，再加注清潔的熱水(80—90℃)清洗，直到放出的水清潔為止。如中冷器外部沾上油污，亦可用堿水進行清洗，方法是：將油污處浸泡于堿液中，用毛刷清除，直到干凈為止。清洗完后，用壓縮空氣將中冷器內的水吹干或自然涼干或在安裝中冷器時先不接中冷器與發動機連接管，起動發動機，待中冷器出氣口無水分時，再接上發動機進氣管。若發現中冷器芯內嚴重臟污，應仔細檢查空濾器及進氣各管路何處有漏洞，并排除故障。
14、噴油器故障分析判斷及排除
噴油器的故障會直接導致發動機出現不正常的現象。WD615系列發動機噴油器故障
有：
(1)排氣管冒黑煙；
(2)各個氣缸工作不均勻，發動機產生明顯的振動現象；
(3)發動機功率下降，車輛行駛無力。
為了判斷發動機噴油器的故障，可使發動機怠速運行，依次對各個氣缸進行斷油試驗。當某一氣缸停止供油時，注意觀查發動機的工作情況及聲音。如果斷油后，排氣不再冒黑煙，發動機的轉速變化，即是該缸噴油器故障。
WD615系列發動機噴油器故障排除判斷準確后，拆卸噴油器，在噴油器校驗臺上校驗。故障一般有以下幾種：
(1)噴油壓力太低；
(2)噴油不霧化，或明顯的油流下射；
(3)各噴油孔噴油油束長短不一，油束不均勻；
(4)噴油嘴滴油；
(5)噴油嘴針閥卡住、燒死。
出現以上情況后，應拆卸噴油器修理。如果損壞嚴重應予以更換。更換后噴油壓力應調整為22+0．5MPa，并且噴霧情況良好，不滴油。噴油嘴出現故障的原因主要是油料及濾清器的問題，如燃用劣質柴油、濾清器濾芯長期使用不清洗、不更換造成的。建議用戶使用合乎國標的柴油，每次車輛一保清洗柴油濾芯，二保更換柴油濾芯，定期清洗油箱。
15、發動機熱啟動困難的原因及排除
發動機在熱狀態下熄火后，盡管蓄電池電壓充足，起動機性能良好，發動機氣缸壓縮壓力正常，但仍然無法用起動機起動。有時只好采取“拖”的辦法起動。其故障原因分析如下：
(1)發動機在冷態下起動，噴油泵的溫度較低，柴油粘度較大，盡管噴油泵柱塞磨損較大，但泄漏還是比較少的，故還能順利的起動。
(2)發動機運行一段時間，在比較熱的狀態下熄火后，柴油有一定的溫度，粘度下降，由于噴油泵柱塞磨損較嚴重大部分柴油漏失，故發動機起動困難。
噴油泵柱塞磨損過甚的主要原因有以下幾個方面：
①使用的燃油不符合國標規定，雜質太多；
②柴油濾芯長期使用不換，破損，造成過濾不佳，燃油中雜質多；
③柴油中水的含量多，造成噴油泵柱塞及出油閥銹蝕。
出現上述熱起動困難的情況后，應拆卸噴油泵，在校驗臺上校驗，如果柱塞磨損嚴重，一定要更換。
16、發動機冒黑煙的原因及排除
91系列重型汽車發動機冒黑煙有以下原因：
(1)噴油過多；
(2)噴油不勻；
(3)噴油器噴油霧化不良；
(4)氣缸壓力不足，燃燒不充分；
(5)機油進入燃燒室；
(6)柴油質量太差。
排除方法，
(1)減少發動機進氣系統的阻力，及時地清洗空氣濾清器濾芯，保證配氣相位準確。
(2)在校驗臺上正確地調整噴油泵，調整好供油提前角。
(3)及時地檢查調整噴油器，保持霧化良好，不滴油。
(4)保持氣缸的密封性。如活塞環磨損嚴重，應更換活塞環；如活塞及缸套磨損也嚴重，亦應予以更換；如氣門封閉不好，應予以研磨。
(5)使用符合規格的燃油。要求燃用十六烷值較高的柴油，十六烷值為45～60，含硫量應低。
(6)在駕駛中應均勻加油，正確操作。如果發動機在正常運行中，忽然猛踏油門，也會出現排氣冒黑煙的現象。
17、噴油器提前角的調整
(1)將飛輪轉到第一缸壓縮行程上止點前規定的噴油提前角度位置。轉動飛輪時要沿著柴油機的旋轉方向，不可倒轉!
(2)按油泵的旋轉方向轉動高壓油泵傳動端，使之固定在一缸供油位置，其判別方法是：將提前器的刻線(FB)與泵體上的指示板刻線對齊。
(3)聯軸器上的角度調節板六角螺栓M12X55扭緊到規定力矩100Nm即可。
(4)反向盤轉飛輪少許，再正轉，注意觀察，重新核對一缸供油提前角，使第(1)與(2)同時滿足，即調整正確，否則應按上述步驟重新調整。
兩點說明：①噴油提前器上的刻線——FB以及泵體上指示器刻線，有時在出廠前噴漆時被漆覆蓋，均應將此處去掉油漆才能看到。②有些噴油泵上未打正時刻線,其判斷高壓油泵第一缸供油位置的方法是：用小吊桶或手壓輸油泵向高壓泵供油，卸下一缸高壓油管接頭，一邊轉動高壓油泵凸輪軸，一邊仔細觀察一缸出油閥緊座內的油面，一旦出現油面上升即停止轉動高壓油泵凸輪軸，此時的位置就是一缸供油位置。倒盤飛輪少許(不少于曲軸轉角
120°），再正盤飛輪，同時觀察出油閥緊座的油面，一旦油面上升，則查看飛輪上的規定噴油提前角度的刻線與飛輪殼上的刻線是否對正。若對正，則說明調整正確，否則應重新調整，直到調整正確為止。
18、機油加油口及機油尺向外排機油的原因
WD615系列柴油機機油加油口及機油尺口向外排機油的原因有以下幾方面：
①油底殼內機油面過高；
②油底殼內氣壓過高。
造成油底殼氣壓過高的原因有以下幾點：
①機油溫度過高；
②油氣分離器堵塞或曲軸箱通風孔堵塞，使油底殼內廢氣和機油蒸汽無處泄壓，導致從機油入口竄出；
③發動機氣缸密封不良，氣缸內的高壓氣體進入油底。
其它原因：
①個別缸拉缸或缸套裂紋；
②個別缸的活塞環對口；
③活塞環咬死在環槽中，氣缸密封性能下降；
④發動機氣缸和活塞環磨損嚴重，漏氣。
⑤活塞破裂，高溫高壓氣體進入曲軸箱。
如果氣缸漏氣，起動發動機應有竄氣現象，經試驗檢查出氣缸漏氣的原因并加以排除。WD615系列柴油機在機身前部上方裝有油氣分離器，也可能是油氣分離器堵塞，導致發動機從機油尺口竄機油。如果油氣分離器堵塞，拆下油氣分離器，用氣吹掃，清洗油氣分離器使其暢通，發動發動機，故障即可消除。在車輛的二級保養中應清洗油氣分離器及管路。
19、發動機機油壓力降低的原因
WD615系列發動機在使用中機油壓力突降的原因主要有：
(1)機油泵傳動齒輪脫落或油泵齒輪軸與油泵蓋孔燒死；
(2)機油泵限壓閥卡死在開啟位置，失去限壓作用；
(3)凸輪軸承突然脫出泄油；
(4)空壓機、高壓油泵、潤滑油管突然破裂泄油。
(5)機油泵因安裝不當，斷裂；
(6)機油泵中間齒輪或軸承損壞；
(7)集濾器濾網堵死，或機油泵連接法蘭脫落。
若機油壓力突然下降很大，應立即停車檢查，排除故障。發動機機油壓力逐漸下降且下降很大時，也應停車檢查、處理，防止由于機油壓力低而燒損軸瓦和曲軸。機油壓力逐漸下降分析起來有以下幾方面原因：
(1)曲軸軸頸和軸承由于磨損，間隙變大而使機油流失過多；
(2)機油泵齒輪端面和齒頂、泵殼、泵蓋的磨損大，泵油壓力降低；
(3)機油泵限壓閥彈簧因疲勞而彈力減弱或斷裂；
(4)潤滑系各平面不平整，密封性差而漏油，使機油大量流失而導致機油壓力下降；
(5)機油太少，油面低；
(6)主油道破裂，冷卻活塞、潤滑活塞銷及活塞環的噴嘴孔徑由于磨損增大；
(7)機油變質，粘度降低；
(8)機油壓力感應塞或機油壓力表損壞。
20、發動機機油耗量多的原因
WD615系列發動機機油耗量如果過多，應仔細查找原因并予以排除，以保證發動機的正常運行。機油耗量多的原因主要有以下幾點：
①漏油。發動機曲軸前油封漏油，此類故障較多。曲軸油封為95X115X13(mm)骨架橡膠油封，由于安裝及油封的質量問題出現漏油。建議改變安裝方法，并采用進口曲軸前油封或生產廠配套用的油封。改變的安裝辦法是：將油封座拆卸，安裝油封后裝機。
②增壓器壓氣機端漏油。有些用戶不按規定進行車輛的保養，空氣濾清器嚴重堵塞，造成工作負荷過大，從空氣濾清器到進氣管形成壓力降，由于壓力降作用，使增壓器壓氣機端產生滲漏。因此應注意清潔及更換空氣濾清器濾芯，保證進氣暢通。個別用戶由于不注意增壓器 的使用，早上起動車猛轟油門，熄火前猛轟油門，這些操作極易造成增壓器油封的損壞，以致漏油造成機油耗量增加。
③機油加注過多。由于盲目加注機油造成過量，曲軸箱內壓力偏高，使各部滲漏。因此加注機油時應注意加至油標尺上、下限中間往上一點為好。
④空氣濾清器阻塞，造成機油耗量過多。由于空氣濾清器在使用中不注意清潔及更換，安全濾芯由于水及油跡污染而阻塞，進氣不暢，曲軸箱廢氣和機油被大量吸入氣缸，造成機油耗量過多。應注意的是：車輛每行駛12000km進行二級保養時更換空氣濾清器外濾芯，內安全濾芯應半年更換一次。每次保養應清潔空氣濾芯。對于工程用車，應根據使用條件相應
縮短維護時間。
⑤機油牌號不符合要求。選擇普通柴油機機油，粘度過小，也會出現機油耗量過多的故障，且容易導致軸瓦早期磨損和燒壞。請不要使用普通柴油機機油。
⑥油氣分離器阻塞也是機油耗量過多的原因。曲軸箱廢氣管接油氣分離器，油氣分離器能保持機油具有良好的潤滑性能，延長機油的使用期限，保持各潤滑摩擦副表面狀態良好，減少機件的磨損和腐蝕，保持機體內的壓力和外界氣壓基本相等，減少機油的泄漏，使混合廢氣得到回收利用，提高發動機的經濟性并減少環境的污染。曲軸箱的通風裝置在保養中應注意勤清洗，以防阻塞。
⑦空氣壓縮機活塞、活塞環和缸壁磨損嚴重，機油從排氣閥排出。發生此類故障時，由于氣路中有機油，導致各閥類損壞嚴重，如果從貯氣筒排水中有機油流出，最好更換空氣壓縮機的活塞、活塞環、氣缸，使間隙保持正常。
⑧氣缸套早期磨損，竄氣，也是造成機油耗量多的原因。
21、發動機在中冷器進口處有油水積存的原因
中冷器進氣口處有時會發現有油水，并從中冷器進氣連接膠皮管處滴漏。許多用戶不知道這些油水的來歷，懷疑是什么地方出現故障。
發生這種現象的原因有正常與非正常因素，主要是：
(1)機油加注過多，油面過高；
(2)加入的機油油質較差，升溫后揮發性大；
(3)增壓器浮動軸承損壞，密封環折斷或磨損嚴重，油從壓氣機端泄出；
(4)油氣分離器分離不徹底；
(5)發動機內部有微量滲水，升溫后變成蒸氣被分離出來。
上述為非正常因素，對于新車，發生油水集存現象多為(1)、(2)造成。有的用戶認為機油加多點好，這是不正確的。由于加油過多造成的這種現象伴有發動機沒有力量，輸出功率達不到規定值；若是原因(3)，則機油消耗將大增，超過1．56～1．76g/kw，并伴有壓力下降或增壓器異響、發動機冒蘭煙等。
中冷器進口處有油水有時屬正常現象：(1)增壓器轉速高達80000r／min，它采用全浮動軸承，徑向間隙大，且采用壓力潤滑，雖有密封環，但壓氣機端亦不可能一點油也不滲出。(2)從油氣分離器出來的混合氣中總含有少量的機油、燃油蒸氣及水蒸氣。(3)空氣本身就含有水分，尤其是在陰雨連綿、潮濕的地方(南方)，或在雪中行駛，空氣濕度大。(4)在換新油時，其中亦含有少量水分及揮發性物質，受熱后，經油氣分離器而進入進氣管中。以上幾種因素使工作一段時間的發動機在發動機進氣管路的最低點中冷器進口處凝結，成為液態油水。若該段連接的橡膠管老化或卡箍松脫，積存在此處的油水就滴漏出來。若是上述原因引起的油水滴漏，將不影響發動機的正常工作。
因此，要判斷中冷器進氣口處有油水滴漏是正常還是非正常現象，不僅要注意其量的多少，還應仔細檢查和觀察發動機的運轉情況和機油的耗量。一般地講，若發動機起動正常，排氣煙色與運轉聲音正常，轉速、負荷均能達到規定值，且無任何異響、異常現象，則可斷定為正常現象。否則，為異常現象，應根據不同的伴隨現象檢查(1)一(4)條。正常的機油耗量應小于1．55～1．76g/kWh，或為燃油的干分之八，即耗1000kg燃油要消耗掉8kg機油。
22、油底殼內油面上升的原因
駕駛員每天出車前檢查油面，機油油位應在油尺上、下刻度之間。有時發現機油液面沒下降，反而增加了，說明油底殼中的機油混入了其它雜質。發現這種情況，應及時找出故障部位并加以排除，以免引起更大的事故發生。
首先盡量查明混入了何種雜質，這不外乎水、柴油、液壓油三種。首先取出一點機油觀察顏色變化，若有水滲入，機油應呈乳白色，從油底殼放油時也能看得出來，在磁性螺塞上應有水滴(在油與水還未充分混合時)；聞其味，是否有柴油氣味；查看液壓油是否少于許多，及外部液壓系統有無滲漏之處。分清這三大類后，再做如下檢查：
(1)油中混入的是水，則可能是以下原因造成的。
①水堵壓裝不緊導致松脫漏水；水堵爛透。
解決的辦法是更換水堵。Φ40mm的水堵在缸體內面，看不到，其外面是(在排氣管側的)Φ45mm工藝堵。若水堵孔腐蝕嚴重或碰損，應用銑刀擴孔少許，再選大一號水堵或自己車削一個水堵換上。
②氣缸墊損壞或缸蓋裂紋，水進入氣門推桿孔而順流到油底殼內。氣缸墊沖燒，往往伴有“哧哧”的響聲；有時，水漏入氣缸中，此時燃燒排氣的煙色為白霧狀。仔細判斷是哪一個缸損壞了，可用停缸法判斷。查找判準后，更換氣缸墊，若是缸頭裂紋或砂眼，則可視情修理或更換。
③機體上有砂眼，特別是在缸體上的水室部位，該部位有主油道，與主軸瓦孔有斜油道相通，如有砂眼、縮松等鑄造缺陷，將有水漏入油底殼內。可卸下油底殼查看，若發現主軸瓦孔處出水，則說明油道與水室相通。若檢查冷卻液，則其內一定混入機油漂浮其上。若無機油漂浮，則說明砂眼在其它部位，認真觀察缸體內什么部位漏水。為確保發動機的使用，更換缸體總成，防止出現化瓦事故。
④發動機右側水室內的機油冷卻器破裂或開焊。工作時，機油進入冷卻液中；不工作時水漏入機油中，引起機油液面上升。此時，冷卻液中會有油漂浮。如發現這種水中有油，油中有水的現象，可初步斷定為機油冷卻器故障。拆下發動機右側機油冷卻器蓋，取出機油冷卻器，放在水中，一端堵死，另一端通入壓縮空氣，看何處冒氣泡，找出開焊、裂紋處，焊修后，再通入3kg／cm2的壓縮空氣，檢查是否已修好。若不能修復，則更換機油冷卻器。
因混入水而使機油油面上升，其中以第(1)、(4)條常見。第(1)故障有時在途中就易發現(加入的冷卻水很快沒有了，而外部又無漏水之處，查看機油尺，油面上升很多)，第(4)條往往是一個漸變過程，加冷卻水時，可發現有機油漂浮，并逐漸增多。第(2)、(3)條較少遇到。因此，檢查時重點檢查(1)、(4)。
(2)機油中混入柴油，被稀釋，發澀。有經驗的師傅，憑手感或聞一下就能判斷出來：若有柴油氣味，可斷定流入的是柴油。
①某缸噴油器損壞、針閥卡死、裂紋、油頭燒損等，柴油進入氣缸成柱狀，不能霧化，流入油底殼，使油面上升。發生這種現象常伴有發動機振動增大、動力減小、排氣大量冒黑煙等。可用停缸法判斷是哪個噴油嘴出了故障，找出后，更換噴油嘴或噴油器總成。
②高壓油泵內部泄漏柴油。由于燃油不清潔，導致柱塞副磨損過度，而泄入高壓油泵底內，經回油管進入油底殼而使油面上升。同時伴有發動機動力不足、乏力。檢修高壓油泵應到專業修理廠或維修站，不可進行“差不多”的修理。
③輸油泵活塞密封圈損壞，導致柴油漏入泵體內，而順機油回油管泄入油底殼，引起機油面上升，須修復或更換輸油泵。
以上是機油中混入柴油使油面上升的三個可能出現故障的地方，其中(])很容易判斷，而(2)就不易區別。但只要換一只好輸油泵安裝上，則亦可輕而易舉地分別出來。若油面不再上升，動力正常了，則說明原輸油泵有故障；否則就可斷定原高壓油泵有故障。
(3)漏入液壓油
若機油液面上升是漏入了液壓轉向油，則不存在上述特征現象，取來機油看無異味和顏色變化。應如何判斷呢?這就要看液壓油罐中的液壓轉向油是否少了?是否要經常添加?若是，而轉向液壓系統又無外部滲漏機油處，則可斷定機油中漏入丁液壓油。原因是液壓轉向油泵軸上的油封損壞，液壓油漏入齒輪室而進入油底殼，使油面上升。解決的辦法是更換液壓轉向泵油封或總成。漏入液壓轉向油的地方僅此一處，容易判斷。
23、機油壓力偏低的處理
WD615發動機要求在怠速時主油道壓力為100kPa，工作時為350～500kPa。如果機油壓力達不到上述下限要求，但機油指示燈還未亮(怠速時)，則視為機油壓力偏低，應檢查：
(1)電路是否有故障。檢查從機油感應塞到機油壓力表之間的接線頭有無松動、接觸是否良好。必要時，可分別更換機油表和機油感應塞。若機油表壓力指示偏低，但機油壓力報警燈不亮，同時發動機轉速表指示(與實際發動機轉速)低，則是第一根保險絲斷了，換上即可。
(2)若電路無故障，可取下搖臂罩，檢查搖臂及軸頸配合間隙是否超差。若超差，則更換搖臂及搖臂軸。
(3)檢查主油道限壓閥內是否有異物將閥芯卡住或彈簧斷裂。其開啟壓力應為500±5kPa。檢查機油冷卻噴嘴是否松脫泄油。
(4)檢查機油泵及傳動部分有無問題。應拆檢機油泵，測量機油泵軸與軸套是否磨損超差；檢查油泵上的安全閥工作是否正常；如有條件可檢查機油泵是否達到最低要求流量(應不少于125L／min／1896—2240r／min)；檢查機油集濾器濾網頭、法蘭焊接處有無脫焊現象。
(5)檢查增壓器密封環是否磨損過度而泄機油。它伴有發動機燒機油冒蘭煙的現象。
(6)空壓機軸瓦磨損泄油。伴有打氣慢和起車打氣時響聲大的現象。
(7)通過上述檢查，若沒有發現問題，而機油壓力指示燈不亮，那么，發動機還可用一段時間，否則應拆檢發動機。檢查連桿瓦的工作狀態，凸輪軸瓦脫出,也會引起機油壓力低。但以上這些往往伴有化瓦之嫌，應仔細觀察放出的機油內有無合金粉末。
（8）對于一臺使用時間較長的發動機，應考慮到各磨擦副，尤其是軸瓦及軸已磨損到限，應該大修，只修某一項已不解決問題。而對于一臺剛修復的發動機，應考慮使用的軸瓦與軸徑是否屬于同一級修理配合。避免這一失誤的方法是：如果發動機需更換軸瓦，在換瓦時應進行預裝配，并測量軸瓦孔，看軸瓦與軸頸配合間隙是否在裝配標準范圍內。
24、水箱為什么會出現“開鍋”現象
當冷卻水溫度高達100℃時，如果膨脹水箱空氣一蒸氣閥處象燒開的水一樣有大量蒸氣冒出，用手觸摸膨脹水箱或水箱，很燙手，駕駛員通常稱之為發動機水箱“開鍋”
水箱“開鍋”之后，應按以下方法查找引起“開鍋”的原因：
(1)檢查冷卻液液面，不足應添加。
(2)檢查節溫器是否失效，若失效，則應更換節溫器。
(3)檢查噴油時間是否過遲。噴油時間過遲，后燃增加，使冷卻水溫度劇增，常伴有起動困難、排氣冒黑煙、發動機無力等現象。若發現噴油時間過遲，應重新調整噴油時間至規定值。
(4)檢查水泵皮帶的松緊度。水泵張緊輪松動，造成皮帶過松，水泵轉速慢，水流量小，水溫高，調整皮帶張緊力即可。
(5)檢查冷卻水箱(中冷器)散熱片是否被油泥、樹葉等雜物堵塞。若堵塞，會使進風熱交換量減少，造成水溫高，可用壓力不高的水清洗水箱散熱片。
(6)檢查引風罩、護風帶是否有破損。有破損會減少通過冷卻水箱的風量，引起水溫過高，須更換或修理。
(7)檢查水箱是否被水垢堵塞。特別是車輛停駛幾天后，再次使用，發現水溫高，則故障多數出于此。因靜置幾天，冷卻水內的水垢、雜質都積沉于水箱底部，易造成水道堵塞或流動不暢。用壓力水或水箱清洗液清洗水箱即可。
(8)有些用戶使通入暖風機的水管不經暖風機，直接接到水泵進水口管接頭處，使冷卻水短路，造成水溫高。因此應注意正確連接。
(9)對于舊車，還應檢查發動機氣缸頭及氣缸體內的水垢、水泵的磨損情況及水泵皮帶的松緊情況等。若有異常，需進行清除水垢或修理更換水泵及水泵皮帶。
(10)長時間超載、超負荷、低速大扭矩運行，也引起水溫升高出現“開鍋”現象。
25、判斷節溫器失效的方法
判斷節溫器失效的簡便方法有兩種：
(1)就車判斷法。當發動機水溫高時，在檢查了冷卻液不少膨脹水箱內液面也翻動后，說明水泵工作正常，則需要檢查節溫器工作是否失效。方法是：如果發動機出水管處很燙手，而冷卻水箱進水、出水口處均不熱(此時應排除水箱不通的故障)，則可斷定節溫器失效。這是因冷卻液不能進入大循環引起發動機水溫高。否則為節溫器正常。
（2）簡單試驗法：檢驗從車上取下的節溫器或換用的新節溫器質量是否可靠的方法是：將節溫器放入盆中，放一水溫表，倒入82-85℃的熱水，待5分鐘，若節溫器不能開啟0.1mm以上，則說明節溫器失效；倒入95-100℃的水后（將燒開的水立即倒入），待5-6分鐘取出檢查，大循環閥處間隙應為10mm，小循環閥應關閉。此時，若大循環閥打不開或間隙小于10mm，則說明節溫器不能滿足發動機正常工況下的工作要求。
26、從膨脹水箱加水口向外返水的原因
斯太爾系列重型車在運行中如果從膨脹水箱加水孔往外返水，是氣缸墊損壞而造成的。氣缸墊損壞的部位是串水孔位置。氣缸墊的串水孔是連接氣缸體和氣缸墊損壞部位進入水道，導致冷卻水從膨脹水箱加水孔處往外返。
發現返水的故障后，可以采用斷油法來判斷具體的位置。逐缸松開噴油泵高壓油管接頭，加油門進行試驗，氣缸墊沒有損壞的氣缸，斷油后，發動機除轉速下降外，返水情況不變；而氣缸墊沖壞的氣缸，斷油后，返水少，一加油門，返水的勢頭增大，從而可確定此缸的氣缸墊損壞。氣缸墊損壞以后，水箱損壞以后，水箱缺水，發動機過熱。
發生氣缸墊損壞故障后應及時檢修，千萬不能繼續運轉，以防止發動機惡性故障的發生。氣缸墊損壞以后，車輛應停駛檢修，不管是春夏秋冬，均應放出冷卻液，防止活塞、氣缸產生銹蝕及其它的故障。更換氣缸墊，應注意氣缸蓋和氣缸體平面不應有雜質，并按規定的扭緊力矩扭緊。氣缸蓋主螺栓扭緊力矩為：200Nm＋90°氣缸蓋輔助螺栓扭緊力矩為：100Nm＋90°
27、發動機出現功率不足的原因及排除
發動機出現功率不足的原因及排除
斯太爾系列重型汽車在行駛中，如出現無力、爬坡能力低、加速不良等情況，表明發動機已出現了故障。其原因有以下幾個方面：
(1)低壓油路供油不足，油路中有部分堵塞；
(2)柴油中有空氣；
(3)空氣濾清器、進氣管道或中冷器堵塞，進氣阻力增大；
(4)增壓器失效；
(5)供油時間不當；
(6)個別缸噴油器噴射不良；
(7)柴油中有水，柴油吐蠟；
(8)高壓油泵柱塞磨損，柱塞卡住；
(9)調速器調整不當；
(10)氣門關閉不嚴；
(11)氣缸磨損嚴重；
(12)排氣制動蝶閥故障，堵塞排氣管，排氣不暢。
排除辦法：
(1)清洗低壓油路，解除油路中的堵塞故障。低壓油路中容易堵塞的部位是柴油粗濾器。由于柴油不干凈，或是在清洗油箱、粗濾器時用棉紗頭、毛巾，易造成粗濾器堵塞。如車輛急于執行任務，可將粗濾器濾芯去掉。待完成任務返回駐地，再徹底清洗柴油粗、細濾清器，更換粗濾器濾芯及細濾器濾芯。堵塞的粗濾器濾芯應用干凈柴油浸泡，浸泡一定時間后，用壓縮空氣吹掃。注意!清掃時，壓縮空氣應從里向外吹。
(2)消除燃料系統中的不密封處。油路中有空氣多半是低壓油管穿孔所致。斯太爾重型車低壓油管采用尼龍一11管線，強度雖然可以，但怕火烤。如果管線磨出孔，或在電氣焊施工中烤壞管線，應及時修復。修復方法如下：將穿孔處管線斷開，插入60mm左右和油管線內徑一致的紫銅管，將尼龍管線連接起來，兩端用卡子固定。
(3)清洗或更換空氣濾清器濾芯。應用干燥的壓縮空氣吹掃空濾器外濾芯，如果有油痕等污染，則予以更換。
(4)檢修增壓器及進氣管道。由于在平時運行中不太注意，如起動汽車和停車前猛轟油門等，易造成增壓器轉子在潤滑不良的情況下高速運轉，轉子的軸向、徑向間隙增大，個別嚴重的會使增壓器軸承燒壞。應檢查轉子的軸向和徑向間隙。K28、GJ80最大軸向間隙為0．16mm，最大徑向間隙為0．46mm；TA45、K29S3A最大軸向間隙為0．025～0．1mm，最大徑向間隙為0，075～0．18mm。如軸向間隙過大，應采用加墊方法調整；徑向間隙過大則應更換增壓器渦殼或葉輪。更換葉輪后應進行動平衡校驗。
在檢查增壓器時，應注意檢查管道，即壓氣機一中冷器一進氣管的連接情況，如果管線連接軟管脫落，則增壓器效果為零，發動機無力，且極易造成發動機早期損壞。檢查時注意管線有無堵塞，如有，應清洗。
(5)調整噴油提前角。噴油提前角發生變化，多數為高壓油泵連接盤固定螺絲松動造成。應重新校對噴油提前角。調整好噴油提前角后，應緊固高壓油泵連接盤螺栓，防止松動。
(6)檢查調整噴油器。據使用經驗，只要認真做好柴油的使用管理，噴油泵及噴油器很少發生故障。如個別缸噴油器霧化不良，燃燒不好，應予以校驗。斯太爾系列重型車發動機噴油器噴油壓力為22．5＋0．5MPa，隨發動機使用時間的延長，噴油壓力也可調至22．0+0．5MPa。
(7)放出柴油箱中的水，換掉不合格柴油。在換季時，如斯太爾系列重型車使用的柴油牌號不當，則極易產生油箱中柴油吐蠟現象，如打開油箱蓋，則將看到油面有結晶蠟。解決辦法是應就近將車拖至室溫較高的車庫內，待蠟溶化后將油放出，換成合格牌號柴油，并清洗柴油濾清器、柴油箱；也可用蒸汽加熱油箱、管線、濾清器，待溫度升高以后，將油放出。如發現管線中有水，應先排掉水，方法是打開高壓油泵、柴油濾清器上的放空螺釘，用手油泵泵油排空，直到將水和水油混合部分排掉為止。如前所述，每天收車后、出車前均應旋開燃油粗濾器下部旋塞，排掉水和雜質。
(8)更換柱塞副，在校驗臺上調整噴油泵。
(9)調整調速器。如出現故障，應拆卸調速器檢修，并在噴油泵試驗臺上校驗調整。
(10)若氣門關閉不嚴，應注意重新調整氣門間隙。發生此類故障時，隨著發動機的運轉，會出現“嗒、嗒”的聲音，轉速高時，聲音大，冷車尤為嚴重。氣門間隙出現變化時，應注意檢查氣門彈簧是否斷裂。如單缸氣門間隙變化，可采用單缸校對法：盤動飛輪，待校對氣門那個缸的活塞到達上死點時(高壓油泵的出油管拆卸后，即將噴油的時刻)，進、排氣門全部關閉，再用厚薄規校對。
進氣門間隙(冷車)：0．3mm
排氣門間隙(冷車)：0．4mm
在車輛第三次二級保養時，應對氣門間隙全部校對一遍。按飛輪上刻度將活塞盤至上止點前噴油時刻進行校對。如在1缸的噴油時刻時，1、6缸活塞均處于上止點，查看氣門挺桿的升降情況后，再校對氣門。
第一次 進氣門：1、2、4
排氣門：1、3、5
將發動機飛輪盤轉360°，第6缸為做功行程始點，校對以下氣門：
第二次 進氣門：3、5、6
排氣門：2、4、6
分兩次校對完畢。
(11)活塞環磨損，造成氣缸密封不良，應更換活塞環，檢查活塞和氣缸間隙。如果是個別氣缸活塞環磨損嚴重或斷裂，可以個別予以更換。拆卸氣缸蓋，更換活塞環，活塞環開口間隙為下列數值：
第一道氣環：0．40～0．60mm
第二道氣環：0．25～0．40mm
油 環：0．35～0．55mm
安裝時，注意活塞環開口，應互相錯開120°。在安裝連桿時，應注意軸的磨損情況。連桿螺栓的緊力為120Nm+90 (轉90 角)，轉角后應達到170～250Nm；安裝氣缸蓋時，氣缸蓋螺栓的緊力為：
主螺栓：240～340Nm
輔助螺栓：120～160Nm
28、發動機不易發動、著火運行后水溫上升很快、發動機著火異常粗暴的原因分析
引起柴油機不易起動的主要原因有以下幾點：
（1）燃油供給不良，如噴油不足、低壓、供油系統內有空氣。
（2）空氣供給不良，空氣濾清器濾芯過臟，堵塞。
（3）正時齒輪裝錯，使配氣相位混亂。
（4）外界溫度太低。故障導致發動機不易起動，而一旦起動后，水溫上升很快且開鍋，這是由多種原因引起的綜合性故障。
造成發動機溫度過高的原因有以下幾方面：
（1）風扇皮帶松馳打滑。
（2）水泵葉輪磨損嚴重，泵水能力下降。
（3）節溫器失效。
（4）水箱嚴重缺水。
（5）冷卻水管堵塞。
（6）水道內水垢太多。
（7）風扇故障。
（8）燃燒室積炭過多。
（9）發動機某些運動件配合間隙過小。
（10）噴油時間不符，過早、過晚。
（11）噴油量過大。
（12）曲軸正時齒輪裝錯，配氣相位錯亂。
29、發動機工作時振動并隨轉速升高而加劇的原因及處理方法
柴油機在工作中應力求平穩，避免振動。振動是由于結構和工作中的不平衡引起的。嚴重的振動往往伴隨異常的響聲，用手觸摸有麻木的感覺。嚴重的振動會造成發動機機件的疲勞、松動，從而導致嚴重的事故。
柴油機產生振動有以下幾方面的原因：
（1）燃料供給系及燃燒部分的故障。
（2）發動機各部零部件加工精度或裝配不合格。
（3）發動機固定支架松動或斷裂。
（4）發動機曲軸中心和變速器第一軸中心不同心。
（5）混用了質量等級不同的連桿。
30、發動機按正規操作不能熄火的故障分析
WD615系列發動機的熄火是借助于排氣制動裝置來完成的。當發動機要熄火時，駕駛員腳踩排氣制動按鈕閥，通氣后排氣制動蝶閥動力缸工作，蝶閥動力缸工作，蝶閥閥心旋轉，堵住排氣管，，同時在踩下排氣制動按鈕閥時，停油氣缸動作，將油量關至最小位置，以達到發動機熄火的目的。
造成按正確操作不能熄火故障的主要原因有以下幾方面：
（1）排氣制動按鈕閥的故障。漏氣或管線破裂不通氣，造成蝶閥的動力缸不工作，故蝶閥閥芯不能轉動而將排氣管堵住；停油氣缸不通氣、漏氣，油量還在一定的位置，發動機不能熄火。
（2）排氣制動蝶閥動力缸故障。不工作，漏氣，雖然踩下排氣制動按鈕閥，但由于動力缸漏氣，活塞行程不大，排氣管堵不住，故不能熄火。
（3）排氣制動蝶閥和動力缸的聯動機構松脫，動力缸雖然動作，堵不住排氣管。
（4）噴油泵柱塞咬住，柱塞彈簧斷裂，停油氣缸雖然動作，但拉不動油門調節拉桿，導致發動機還以一定的轉速轉動。
（5）油門拉線卡住，不回位，不能停止供油，故不能熄火。
排除方法：
（1）如果是按鈕閥或停油缸故障，應予以更換。
（2）蝶閥動力缸故障應檢修，如果損壞嚴重應更換。
（3）聯動機構松脫應緊固，漏氣應更換尼龍—11管線。
（4）如果是噴油泵柱塞咬住，應檢修，并在校驗臺上校驗。
（5）若油門拉線卡住，不回位。則應更換油門拉線。